Требования настоящего раздела распространяются при проектировании скиповых, клетевых и скипо-клетевых башенных копров, предназначенных для размещения многоканатных подъемных машин с приводом и пускорегулирующей аппаратурой, технологического, ремонтного и вспомогательного оборудования подъема, приемных устройств и емкостей для полезных ископаемых, а при наличии свободных площадей - складских и других помещений на предприятиях по добыче полезных ископаемых подземным способом. Башенные копры следует, как правило, проектировать прямоугольной или квадратной формы в плане.

• Руководство По Проектированию Башенных Копроволок
• Руководство По Проектированию Башенных Копроводов

Круглая или другая форма башенных копров в плане допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании. В случае невозможности размещения отдельных частей оборудования, проходов между оборудованием и конструкцией стены в пределах габаритов копра допускается увеличивать площадь машинного зала за счет устройства эркеров. Размеры башенных копров следует принимать кратными: в плане - 3 м, по высоте - 0,6 м. Шаг колонн каркасных копров принимается кратным 3 м, в отдельных случаях при соответствующем обосновании может быть принят кратным 1,5 м. Высота этажей башенных копров должна быть не менее 3,6 м, а машинных залов - не менее 8,4 м. Естественное освещение следует предусматривать только в машинном зале и на лестничной клетке, в остальных помещениях следует предусматривать искусственное освещение в соответствии с требованиями СП 52.13330.

Монтаж оборудования следует осуществлять через монтажные проемы в стенах копра на нулевой отметке в монтажную ячейку и в перекрытиях, располагаемых одно над другим. Допускается устройство монтажного проема в стенах копра на отметке расположения монтируемого оборудования.

Меры по обеспечению техники безопасности при производстве работ по замене шкивов.

На нулевой отметке следует предусматривать сквозные проемы в стенах для осуществления монтажа и демонтажа коммуникаций в стволе копра, осмотра, навески и смены подъемных сосудов и канатов. При необходимости надвижки копров на фундаменты следует, как правило, копры выполнять со стальным каркасом. Для несущих железобетонных конструкций башенных копров следует принимать бетон класса по прочности на сжатие не ниже В15. Наружные стены копра и стены внутренней шахты должны, как правило, опираться на общую фундаментную плиту.

Руководство по строительному проектированию башенных копров Руководство. Башенных копров. Руководство по проектированию.

В случае, когда основанием башенных копров служат скальные грунты, допускается раздельное опирание наружных стен или колонн копра на фундамент, а стен внутренней шахты или всего копра - на устье ствола шахты. При опирании наружных и внутренних стен копра на общий фундамент между устьем ствола и конструкциями фундамента копра должен предусматриваться зазор, исключающий их касание при осадке и крене копра. Крен и осадка башенных копров не должны превышать значений, указанных в СП 22.13330 и соответствующих условиям обеспечения работоспособности размещенных в них подъемных установок. В случае невозможности обеспечения допустимых значений осадок путем увеличения размеров фундамента, устройством свайного основания, укреплением грунтов основания и т.д. Следует использовать специальные мероприятия для возможности последующего исправления положения копра (поддомкрачивание, применение легкоплавких подушек и т.д.).

При расчете башенных копров нагрузки и воздействия, коэффициенты надежности по нагрузке следует принимать по СП 20.13330, а также по таблице 14. При расчете стен, колонн, фундаментов и оснований копра нормативные равномерно распределенные нагрузки на перекрытия при их числе больше двух допускается снижать путем умножения их на коэффициент по формуле (53) где п - число перекрытий над рассчитываемым сечением. Расчет монолитных башенных копров допускается выполнять по расчетной схеме сжато-изогнутого консольного стержня, определяя моменты от вертикальных нагрузок, с учетом эксцентриситетов от крена фундаментов.

Нормальные сжимающие усилия в горизонтальных сечениях несущей стены копра в зоне опирания балок следует определять с учетом местного действия нагрузки от них. В случаях, когда опирание балки осуществляется над проемом на высоте менее ширины проема, необходимо проверять расчетом прочность вертикальных и наклонных сечений стены на участке между проемом и балкой. Защита конструкций копра от коррозии должна проектироваться в соответствии с СП 28.13330 с учетом воздействия минерализованной шахтной воды и исходящей вентиляционной струи, а для конструкций, находящихся в помещениях с оборудованием, подлежащим регулярной смазке, - воздействия смазочных материалов.

Все подлежащие окраске стальные конструкции копра должны проектироваться с учетом обеспечения возможности возобновления окраски, в том числе в труднодоступных местах. Ширина проходов между оборудованием с неподвижными частями или ограждениями оборудования с подвижными частями, а также между оборудованием и стеной должна быть не менее 0,7 м. Помещения категорий А, Б и В отделяются от других помещений противопожарными перегородками, а помещения категорий А и Б по взрывопожарной и пожарной опасности - также и пылегазонепроницаемыми перегородками в соответствии с СП 4.13130 - 12.13130. Конструкции и материал стен и перегородок, которые разделяют помещения, находящиеся при различных давлениях воздуха, должны обеспечивать герметичность этих помещений. В машинном зале или на перекрытии следует предусматривать уборные. В башенных копрах должен быть предусмотрен внутренний водосток. Неорганизованный сброс воды с кровли не допускается.

Руководство По Проектированию Башенных Копроволок

В копрах следует предусматривать выход на кровлю. Кровля должна иметь ограждение по ГОСТ 25772. В башенных копрах на стволах с исходящей струей воздуха вход в герметические помещения следует предусматривать через шлюзы. Дымовые трубы 9.3.1. Требования настоящего раздела следует соблюдать при проектировании дымовых труб с несущими стволами из кирпича, железобетона и стали, обеспечивающих эффективное рассеивание дымовых газов различной температуры, влажности и агрессивности до допустимых действующими гигиеническими нормами пределов концентрации на уровне земли. Нормы данного раздела следует соблюдать при проектировании дымовых труб высотой более 15 м. Трубы с несущими металлическими башнями (каркасами) приведены в разделе 9.4 настоящего свода правил.

Высота трубы определяется требованиями экологии 13, необходимым разряжением на уровне ввода газохода и требованиями межрегионального территориального управления воздушного транспорта. Диаметр трубы определяется аэродинамическими, теплотехническими и санитарно-гигиенотехническими расчетами. Высоту кирпичных, армокирпичных и стальных свободно стоящих (бескаркасных) труб следует принимать не более 100 м. При большей высоте применяются монолитные железобетонные трубы.

Трубы могут быть железобетонными (монолитными или сборными), кирпичными, из стального листа. Обычно они самонесущие. Стальные трубы из титана и композитных материалов могут иметь несущий металлический каркас или растяжки, прикрепленные к зданию. Дымовые трубы следует проектировать цилиндрической или конической формы. Скачать samsung kies. Выбор материала и конструкции дымовой трубы следует осуществлять на основании технико-экономического обоснования с учетом режима эксплуатации, специального оборудования для возведения, а также архитектурно-композиционных решений. Расстояние между соседними дымовыми трубами должно быть не менее восьми средних наружных диаметров большей трубы.

Если такое расположение невозможно, то необходимо предусматривать дополнительные демпферные устройства: растяжки, демпфирующая подушка под основанием или маятниковый гаситель колебаний. Минимальная скорость стечения дымовых газов на выходе из дымовой трубы рекомендуется не менее 4 м/с для исключения эффекта «окутывания» верха трубы. Максимальная скорость на выходе определяется из условия отсутствия избыточного статического давления в дымовом канале (кроме металлических труб и труб с противодавлением). В местах соединения газоходов с трубой надлежит предусматривать осадочные швы или компенсаторы. В случае ввода в дымовую трубу в одном горизонтальном сечении двух газоходов их следует, как правило, располагать с противоположных сторон на одной оси, при вводе трех газоходов - под углом 120° один к другому, при этом суммарная площадь ослабления в одном горизонтальном сечении не должна превышать 40% общей площади сечения ствола трубы или стакана фундамента, 30% ствола кирпичной трубы и 20% несущего ствола стальной трубы. При вводах в дымовую трубу нескольких газоходов и одновременной их работе необходимо предусматривать в нижней части трубы или в стакане фундамента разделительные стенки или направляющие патрубки, исключающие взаимное влияние потоков газов, а также уменьшающие аэродинамическое сопротивление.

Примечание - Разделительные стенки не должны выполняться в распор с футеровкой, кроме того, должны быть предусмотрены «продухи» через разделительную стенку. Для защиты несущего ствола дымовой трубы от температурного и агрессивного воздействия отводимых газов в необходимых случаях следует предусматривать футеровку и тепловую изоляцию ствола. В зависимости от температуры и агрессивности отводимых газов футеровку следует выполнять из шамотного, кислотоупорного или керамического кирпича, а также из специального монолитного бетона, керамики, стали и композитных материалов. Футеровка из кирпича предусматривается звеньями, опирающимися на консольные выступы в стволе. Высота звеньев должна быть не более 25 м при толщине в один кирпич и не более 12,5 м при толщине в 1/ 2 кирпича. В зоне проемов для газоходов толщину футеровки следует увеличивать до 1 1/ 2 - 2 кирпичей.

При применении специальной фасонной шпунтовой керамики толщина футеровки может быть уменьшена. Примыкание нижнего звена к вышележащему необходимо проектировать с учетом температурного расширения материала футеровки как по высоте, так и по диаметру. Для обеспечения трещиностойкости футеровки от температурных усилий перепад температуры по ней не должен превышать 80 °C для кирпичных футеровок. Для монолитных футеровок может быть допущен большой температурный перепад, который необходимо учесть при расчете несущего железобетонного ствола. В нижней части дымовой трубы, фундаменте или подводящих газоходах следует предусматривать проемы для осмотра трубы, а в необходимых случаях - устройства, обеспечивающие отвод конденсата. С наружной стороны трубы должны предусматриваться площадки и лестницы, а для кирпичных труб - скобы.

Лестницы или скобы следует устанавливать на высоте 2,5 м от поверхности земли. Площадки, лестницы и скобы должны иметь ограждения. В целях предупреждения проникания дымовых газов в несущие конструкции кирпичных и железобетонных труб с газопроницаемой футеровкой не допускается избыточное статическое давление внутри дымового канала. При наличии избыточного статического давления следует проектировать трубу специальной конструкции (с внутренним газонепроницаемым газоотводящим стволом или противодавлением в вентилируемом зазоре между стволом и футеровкой). В дымовых трубах с противодавлением (в зависимости от режима работы) следует применять естественную или принудительную вентиляцию воздушного зазора между стволом и футеровкой.

Величина противодавления должна приниматься в каждом сечении трубы не менее 50 Па (5 кгс/м 2). При подключении нескольких агрегатов к трубе и колебаниях нагрузки, вызывающих образование конденсата, при технико-экономическом обосновании следует проектировать многоствольные трубы с несколькими газоотводящими стволами, расположенными внутри несущего ствола трубы. В пространстве (в проходном зазоре) между несущим и газоотводящими стволами следует предусматривать кольцевые площадки, ходовые лестницы, электрическое освещение.

Минимальный диаметр верхней части наружного несущего ствола в случае расположения внутри него нескольких газоотводящих стволов следует определять из условий размещения требуемого числа газоотводящих стволов, а также необходимых проходов для монтажа, контроля в процессе эксплуатации и производства работ. Газоотводящие стволы следует выполнять из металла или неметаллических несгораемых термостойких материалов. С наружной стороны газоотводящих стволов следует устанавливать тепловую изоляцию, толщина которой определяется расчетом исходя из обеспечения перепада требуемой температуры газа и внутренней поверхности ствола, а также температуры наружной поверхности тепловой изоляции не свыше 60 °C.

Толщина теплоизоляции должна обеспечивать требуемую температуру в проходном зазоре между газоотводящими стволами и несущим стволом не свыше 40 °C для возможности обслуживания и ремонта трубы без остановки эксплуатации. Газоотводящие стволы могут опираться на общий фундамент дымовой трубы или подвешиваться целиком или отдельными частями (при большой высоте трубы) на внутренних металлических несущих площадках, которые, в свою очередь, опираются на внутренние конструкции несущего ствола или башни. Фундаменты дымовых труб должны проектироваться железобетонными с подошвой круглого, многоугольного или кольцевого очертания в соответствии с требованиями СП 22.13330 и СП 24.13330. Предельные значения осадок и кренов для фундаментов труб должны приниматься по СП 22.13330. При высоком уровне грунтовых вод и подземном расположении газоходов следует предусматривать дренаж. При расчете железобетонных дымовых труб по предельным состояниям первой группы необходимо учитывать одновременное действие нагрузки от собственного веса, расчетной ветровой нагрузки, а также влияние температуры отводимых газов, при расчете по предельным состояниям второй группы - одновременное действие нагрузки от собственного веса, нагрузки от ветра, а также влияние температуры отводимых газов и солнечной радиации. Нагрузки и воздействия на дымовые трубы, коэффициенты надежности по нагрузке, а также возможные сочетания нагрузок должны приниматься согласно требованиям СП 20.13330.

Коэффициент надежности по нагрузке при расчете на ветровые нагрузки для труб высотой до 150 м принимается равным 1,4; для труб высотой от 150 до 300 м - 1,5; для труб высотой свыше 300 м - 1,6. Примечание - При расчете стальных труб коэффициент надежности по ветровой нагрузке следует принимать равным 1,4 для труб нормального и пониженного уровня ответственности и равным 1,5 для труб повышенного уровня ответственности. Перепады температур в стенке трубы от воздействия температуры отводимых газов надлежит определять на основании теплотехнических расчетов для установившегося потока тепла при наибольшем значении температуры отводимых газов и расчетной температуре наружного воздуха (средней температуре наиболее холодной пятидневки) и наибольшем значении коэффициента теплоотдачи наружной поверхности. Дымовые цилиндрические трубы и трубы небольшой коничности (не более 0,012) следует рассчитывать на скоростной напор ветра и резонанс в соответствии с требованиями СП 20.13330. Конические трубы с коничностью более 0,012 на резонанс допускается не проверять. В качестве расчетной схемы дымовой трубы следует принимать защемленный в основании консольный стержень постоянного или переменного по высоте кольцевого сечения.

Примечание - Для металлических труб и труб из композитных материалов с оттяжками расчетная схема принимается в виде консольного стержня, защемленного в основании с упругими опорами в местах оттяжек. Определение изгибающих моментов в горизонтальных сечениях ствола трубы необходимо производить по деформированной схеме с учетом дополнительных изгибающих моментов от собственного веса вследствие прогиба трубы от воздействия ветровых нагрузок, температуры, солнечной радиации и крена фундамента.

Для учета кольцевых напряжений в поперечном сечении, а также дополнительных моментов от прогиба трубы при воздействии солнечной радиации необходимо учитывать распределение разности температур по наружной поверхности от 25 °C на солнечной стороне до 0 °C на границе с теневой стороной. Горизонтальное перемещение верха трубы от нормативной ветровой нагрузки не должно превышать 1/ 75ее высоты. Расчетную длину трубы при определении форм свободных колебаний и проверке несущей способности горизонтальный сечений для свободно стоящих труб следует принимать равной высоте трубы, умноженной на коэффициент 1,12. Минимальное напряжение на грунт под фундаментом трубы на естественном основании должно быть более нуля. Размеры фундаментов дымовых труб рекомендуется назначить такими, чтобы эпюра давлений под подошвой фундамента была трапециевидной с отношением краевых давлений P min/ P max ³ 0,25. При наличии температурного перепада по высоте плиты фундамента необходимо при расчете фундамента учитывать температурные усилия, определяемые согласно СП 27.13330.

Руководство По Проектированию Башенных Копроводов

При сейсмичности площадки строительства 7 баллов и выше следует проектировать дымовые трубы сейсмостойкой конструкции. Кирпичные дымовые трубы 9.3.35. Ствол кирпичной дымовой трубы следует проектировать, как правило, в виде усеченного конуса (цоколь трубы может быть цилиндрической формы). Наклон образующей наружной поверхности ствола трубы к вертикали следует принимать, как правило, постоянным в пределах 0,02 - 0,04 на всю высоту. Для кладки стволов кирпичных дымовых труб следует применять кирпич керамический для дымовых труб марок 125 - 150. Допускается применять керамический кирпич пластического прессования марки не ниже 125 и водопоглощением не более 15%.

Допускается также применение пустотелого керамического кирпича с количеством пустот не более 5%. Марку кирпича по морозостойкости следует принимать в зависимости от режима работы трубы, но не ниже 25. Для кладки ствола необходимо использовать сложные растворы марок не ниже 50.

По высоте кирпичной трубы следует предусматривать горизонтальные стяжные кольца из полосовой стали, шаг и сечение которых следует принимать по расчету, при этом толщина стяжных колец должна быть не более 10 мм, шаг - не более 1,5 м. Толщина стенок ствола принимается по расчету, но не менее 1 1/ 2кирпича. Расчет горизонтальных сечений ствола по несущей способности должен производиться в соответствии с СП 15.13330. Для всех горизонтальных сечений ствола точки приложения продольной силы должны находиться в пределах ядра сечения, т.е. E 0 £ ( D 2 + d 2)/8 D где D и d - соответственно наружный и внутренний диаметры сечения ствола. Расчетное сопротивление кладки сжатию принимается с коэффициентом условий работы 0,9.

Расчет вертикальных сечений ствола на температурные усилия, вызванные перепадом температуры по толщине стенки ствола, следует производить, принимая эпюру в сжатой зоне прямоугольной. Растягивающие усилия следует воспринимать стяжными кольцами. Коэффициент условий работы при определении расчетного сопротивления стали стяжных колец следует принимать равным 0,7.

Обозначение: РД 05-366-00 Название рус.: Инструкция по проектированию пожарно-оросительного водоснабжения Статус: действует Заменяет собой: «Указания по проектированию трубопроводов прокладываемых в подземных выработках угольных и сланцевых шахт» Дата актуализации текста: Дата добавления в базу: Дата введения в действие: Утвержден: Госгортехнадзор России (Russian Federation Gosgortekhnadzor 37) Опубликован: Госгортехнадзор России (2002 г. ) Ссылки для скачивания. Утверждена постановлением Госгортехнадзора России от 22.06.00 № 37. Введена в действие с 01.11.00 г. Постановлением Госгортехнадзора России от 22.06.00 № 37 ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОЖАРНО-ОРОСИТЕЛЬНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ ШАХТ РД 05-366-00. Настоящий руководящий документ устанавливает требования к проектированию системы пожарно-оросительного водоснабжения шахт, методике проведения гидравлических расчетов водопроводных сетей, программам гидравлического расчета систем пожарно-оросительного водоснабжения шахт.

Соблюдение требований настоящей Инструкции обязательно при проектировании систем пожарно-оросительного водоснабжения проектируемых, строящихся, реконструируемых и действующих шахт. Настоящая Инструкция не распространяется на проектирование водоснабжения шахт с отрицательной температурой воздуха и окружающих горных пород в подземных выработках.

С вводом Инструкции по проектированию пожарно-оросительного водоснабжения шахт на территории Российской Федерации утрачивают силу «Указания по проектированию трубопроводов прокладываемых в подземных выработках угольных и сланцевых шахт» (М.: Минуглепром СССР, 1974. Увеличение добычи угля в современных условиях неразрывно связано с повышением нагрузки на забой за счет применения высокопроизводительных и достаточно дорогих механизированных комплексов и ленточных конвейеров, а также высокой энерговооруженности предприятий. Концентрация работ обусловливает повышенную пожароопасность шахт и требует адекватной противопожарной защиты материальных ценностей и обеспечения безопасных условий труда шахтеров. Наибольший травматизм и ущерб шахтам наносят пожары, развившиеся из-за несвоевременного ввода в действие средств пожарной защиты, в частности из-за отсутствия или слабого напора воды в подземном пожарно-оросительном трубопроводе. В связи с этим особое внимание должно уделяться системе пожарно-оросительного водоснабжения, которая является основным и наиболее эффективным звеном противопожарной защиты угольных шахт. Проведенный в РосНИИГД анализ противопожарной защиты на шахтах Кузбасса, Воркуты, Урала, Восточного Донбасса показал, что в настоящее время в отрасли отсутствует единый подход к проектированию пожарно-оросительного водоснабжения. Вместе с тем в последнее время в силу ряда причин значительно усложнилась конфигурация сетей пожарно-оросительного трубопровода, повсеместно проводится закольцовка подземной сети, водоснабжение, как правило, ведется от нескольких независимых водопитателей, работающих в общую сеть, часто для обеспечения нормативных параметров водоснабжения в удаленных горных выработках стали использоваться подземные повысительные насосные станции.

В настоящей Инструкции изложены требования к источникам водоснабжения, водоводам, комплексу водопроводных сооружений на промплощадке, пожарно-оросительному трубопроводу, прокладываемому в горных выработках шахты, дана методика проведения гидравлических расчетов водопроводных сетей, изложены требования к программам гидравлического расчета систем пожарно-оросительного водоснабжения шахт. Инструкция предназначена для работников шахт, проектных организаций и научно-исследовательских учреждений, занимающихся проектированием пожарно-оросительного водоснабжения угольных предприятий и разработкой проектов противопожарной защиты. Выбор источников водоснабжения предопределяет характер и качество работы системы пожарно-оросительного водоснабжения, состав ее сооружений, условия эксплуатации, надежность работы и стоимость. Основные нормативные требования, предъявляемые к источникам водоснабжения угольных шахт, изложены в Правилах безопасности в угольных шахтах (РД 05-94-95), СНиП 2.04.02-84 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения» и ГОСТ 2761-84 «Источники централизованного хозяйственно-питьевого водоснабжения.

Гигиенические, технические требования и правила выбора». Конструктивные характеристики 1 2 I Здания с несущими и ограждающими конструкциями из естественных или искусственных каменных материалов, бетона или железобетона с применением листовых и плитных негорючих материалов II То же. В покрытиях зданий допускается применять незащищенные стальные конструкции III Здания с несущими и ограждающими конструкциями из естественных или искусственных каменных материалов, бетона или железобетона.

Для перекрытий допускается использование деревянных конструкций, защищенных штукатуркой или трудногорючими листовыми, а также плитными материалами. К элементам покрытий не предъявляются требования по пределам огнестойкости и пределам распространения огня, при этом элементы чердачного покрытия из древесины подвергаются огнезащитной обработке III а Здания преимущественно с каркасной конструктивной схемой. Элементы каркаса - из стальных незащищенных конструкций. Ограждающие конструкции - из стальных профилированных листов или других негорючих листовых материалов с трудногорючим утеплителем III б Здания преимущественно одноэтажные с каркасной конструктивной схемой. Элементы каркаса - из цельной или клееной древесины, подвергнутой огнезащитной обработке, обеспечивающей требуемый предел распространения огня.

Ограждающие конструкции - из панелей или поэлементной сборки, выполненные с применением древесины или материалов на ее основе. Древесина и другие горючие материалы ограждающих конструкций должны быть подвергнуты огнезащитной обработке или защищены от воздействия огня и высоких температур таким образом, чтобы обеспечить требуемый предел распространения огня. IV Здания с несущими и ограждающими конструкциями из цельной или клееной древесины и других горючих или трудногорючих материалов, защищенных от воздействия огня и высоких температур штукатуркой или другими листовыми или плитными материалами. К элементам покрытий не предъявляются требования по пределам огнестойкости и пределам распространения огня, при этом элементы чердачного покрытия из древесины подвергаются огнезащитной обработке V Здания преимущественно одноэтажные с каркасной конструктивной схемой. Элементы каркаса - из стальных незащищенных конструкций. Ограждающие конструкции - из стальных профилированных листов или других негорючих материалов с горючим утеплителем VI Здания, к несущим и ограждающим конструкциям которых не предъявляются требования по пределам огнестойкости и пределам распространения огня. Расчетный расход воды на наружное пожаротушение производственных зданий и сооружений шириной до 60 м (на один пожар) в соответствии со СНиП 2.04.02-84 определяется по табл., а зданий и сооружений шириной более 60 м - по табл.

Расчетный расход воды на наружное пожаротушение производственных зданий и сооружений шириной до 60 м (на один пожар). Категория производств Расход воды, л /с, для зданий объемом тыс. М 3 До 3 51 - 100 101 - 200 201 - 300 300 - 400 401 - 500 501 - 600 601 - 700 Более 700 I и II А, Б, В 20 30 40 50 60 70 80 90 100 I и II Г и Д 10 15 20 25 30 35 40 45 50. Допускается не предусматривать противопожарное водоснабжение производственных зданий I и II степени огнестойкости объемом до 1000 м 3 с производствами категории Д. На пожаротушение зданий, оборудованных внутренними пожарными кранами, должен учитываться дополнительный расход воды на внутреннее пожаротушение в соответствии со СНиП 2.04.01-85.

Необходимость устройства внутреннего водопровода в зданиях и сооружениях на поверхности шахты определяется требованиями Инструкции по противопожарной защите угольных шахт и СНиП 2.04.01-85. Внутренний противопожарный водопровод не следует предусматривать в зданиях I и II степени огнестойкости из несгораемых материалов категорий Г и Д независимо от их объема и в производственных зданиях III - V степени огнестойкости объемом до 5000 м 3 категорий Г, Д, а также в производственных зданиях, в которых применение воды может вызвать взрыв или распространение огня.

Расчетный минимальный расход воды и число струй на внутреннее пожаротушение в производственных и складских зданиях высотой до 50 м в соответствии со СНиП 2.04.01-85 определяются по табл. Если на промплощадке шахты расположен склад лесных материалов, расход воды на его пожаротушение определяется по СНиП 2.11.06-91. Удельный расход воды на создание водяной завесы в устьях вертикальных стволов и шурфов должен составлять: при негорючей крепи ствола - не менее 0,55 л/с (2 м 3/ч) на 1 м 2 поперечного сечения; при горючей крепи ствола - не менее 1,66 л/с (6 м 3/ч) на 1 м 2 поперечного сечения. Число струй и минимальный расход воды на одну струю на внутреннее пожаротушение в производственных и складских зданиях высотой до 50 м.

Категория по пожарной опасности Число струй и минимальный расход воды, л/с, на одну струю для зданий объемом, тыс. М 3 0,5 - 5 6 - 50 51 - 200 201 - 400 401 - 800 I и II А, Б, В 2×2,5 2×5 2×5 3×5 4×5 III В 2×2,5 2×2,5 2×2,5 -III г, д - 2×2,5 2×2,5 -IV и V В 2×2,5 2×5 -IV и V г, д - 2×2,5 -.

Расход воды на создание водяной завесы на шкивах и подшкивных площадках шахтных копров должен составлять не менее 7 л/с (25 м 3/ч). Перечень производственных зданий и сооружений, подлежащих оборудованию системами автоматического пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией, приведен в Инструкции по проектированию зданий и сооружений со взрывопожароопасным характером производства и пожарной защиты поверхности шахт, разрезов, обогатительных и брикетных фабрик угольной промышленности (М.: Минтопэнерго, 1994) и «Перечне зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками тушения и обнаружения пожара» ( НПБ 110-96 ). Расход воды, потребляемый установками автоматического пожаротушения, определяется в соответствии с требованиями СНиП 2.04.09-84 «Пожарная автоматика зданий и сооружений». Целью проведения поверочного гидравлического расчета является обоснование принятого диаметра водопроводных труб и конфигурации сети противопожарного трубопровода, а также расчет параметров (номинальной подачи и напора) для выбора противопожарного насоса системы пожарного водоснабжения высокого давления на поверхности шахты. Поверочный расчет системы пожарного водоснабжения проводится из условия возникновения одного возможного пожара на поверхности или в горных выработках шахты. Поверочный гидравлический расчет на подачу нормативного расхода воды на пожаротушение проводится для самого удаленного здания или сооружения промплощадки, требующего наибольшего расхода воды на пожаротушение, а если таких зданий несколько, то для каждого из них.

Подача нормативного расхода воды на пожаротушение должна быть обеспечена при максимальном расходе на хозяйственно-бытовые и технологические нужды. Перед началом расчета составляется топологическая расчетная схема с указанием длин и диаметров участков трубопровода, геодезических отметок узловых точек, мест расположения пожарных гидрантов, источников водоснабжения и насосных станций. Нормативный расход воды на наружное и внутреннее пожаротушение в зданиях и сооружениях, расположенных на промплощадке шахты, определяется в соответствии с требованиями, изложенными в п. Настоящей Инструкции. Стальные трубы Чугунные трубы по ГОСТ 9583-75 ГОСТ 3262-75 ГОСТ 10704-91 0,100 281,30 172,900 311,700 0,125 86,22 76,360 96,720 0,150 33,94 30,650 37,110 0,175 - 20,790 - 0,200 - 6,960 8,090 0,250 - 2,190 2,530 0,300 - 0,847 0,949.

Требуемая величина напора противопожарного насоса ( Н тр) определяется по формуле тр = Н норм + h Σ + Н ггде Н норм - необходимый напор в трубопроводе высокого давления у пожарного гидранта, определяемый по формуле , м; h Σ - потери напора по длине трубопровода, м; Н г - геодезическая величина нагнетания насоса; г = Z пож - Z нздесь Z пож - геодезическая отметка объекта пожаротушения; Z н - геодезическая отметка насосной станции. По полученным величинам требуемого напора насоса Н тр и нормативной подачи Q тр проверяют правильность выбора противопожарного насоса из соотношений: н.

1 2 3 4 5 и более Расход воды на 1 м 2 поперечного сечения, м 3/с 0,0014 0,0015 0,0017 0,002 0,0022 м 3/ч 5,0 5,5 6,3 7,1 8,0 Расход воды на устройство водяной завесы в выработках, закрепленных негорючей и трудногорючей крепью, принимается равным 50 м 3/ч, если в выработке нет древесины в куполах и не установлен ленточный конвейер. Расход воды на работу автоматических установок пожаротушения на ленточных конвейерах принимается согласно данным, указанным в Паспорте или в Инструкции по эксплуатации на принятый в проекте тип установок. При назначении суммарного расхода воды по выработке, оборудованной ленточным конвейером, следует учитывать функции, которые выполняет принятая установка автоматического пожаротушения, - защищает непосредственно только конвейер (установки типа УАП-П, УВПК) или одновременно защищает конвейер и создает водяную завесу для преграждения распространения пожара по всему периметру выработки (типа УАП-Л).

Расход воды на технологические нужды в шахте определяется в соответствии с нормами, изложенными в Инструкциях по борьбе с пылью и пылевзрывозащите к Правилам безопасности в угольных шахтах (РД 05-94-95, Книга 3). Давление воды на выходе из пожарных кранов при нормируемом расходе воды в сети на пожаротушение должно составлять 0,6 - 1,5 МПа. Допустимое давление в магистральном трубопроводе, проложенном по выработкам околоствольного двора, квершлагам, главным и групповым откаточным штрекам, уклонам и бремсбергам, определяется прочностью труб при условии его снижения в местах отбора воды. На участках сети пожарно-оросительного трубопровода, где давление превышает 1,5 МПа, на отводе перед пожарными кранами должны быть установлены редуцирующие устройства, обеспечивающие снижение давления до величины, нормируемой в п. В устьях наклонных стволов и выработок, выходящих на поверхность, при нормальном режиме работы шахты допускается держать давление в ставе пожарно-оросительного трубопровода ниже 0,6 МПа, но не менее величины нижнего значения порога срабатывания установок автоматического водяного пожаротушения, размещенных в этих выработках.

Сигнал о срабатывании установок автоматического водяного пожаротушения в этом случае должен быть выведен на пульт диспетчера шахты. При возникновении пожара (срабатывании установки автоматического водяного пожаротушения) в сети пожарно-оросительного трубопровода на аварийном участке должен быть обеспечен нормативный расход воды на пожаротушение под давлением, нормируемым в п. В результате проведения гидравлического расчета пожарно-оросительного трубопровода шахты требуется определить свободные напоры во всех его узлах при подаче к ним нормируемого расхода воды на пожаротушение и составить мероприятия по оперативному вводу в действие системы пожарно-оросительного водоснабжения при пожаре.

Исходными данными для расчета являются: конфигурация сети, места расположения питающих сеть резервуаров, насосных станций, редукционных узлов, тип насосов и редукционных клапанов и их характеристики, характеристики установок автоматического водяного пожаротушения, геодезические отметки всех узлов системы, длины и диаметры участков пожарно-оросительного трубопровода. Расчет пожарно-оросительного трубопровода шахты проводится по следующей методике. № узла Расход воды, м 3/ч Напор при нормальном расходе, м Стат.

Напор, м Максимально возможный напор, м Способ подачи воды на пож. Тушение Завеса Пож. Ствол УАП Техн. Σ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 Примечание. Как правило, при проектировании пожарно-оросительного трубопровода шахты приходится рассматривать несколько вариантов всей системы комплекса и путем оценки выбирать один конкурирующий вариант для детальной разработки. Исключительная сложность и трудоемкость расчета для каждого случая дает большой объем вычислительной работы, с которым практически можно справиться только лишь при использовании специально разработанных программ для ЭВМ, в организациях, имеющих лицензию на соответствующий вид работ (РосНИИГД). На каждой шахте должен осуществляться централизованный контроль за давлением воды в пожарно-оросительном трубопроводе.

Для всех ленточных конвейеров должна быть предусмотрена блокировка работы в случае снижения давления воды в пожарно-оросительном трубопроводе, проложенном у ленточного конвейера, ниже нормативной величины. Для реализации централизованного контроля и блокировки работы ленточных конвейеров следует принимать электроконтактные манометры, допущенные к применению в горных выработках угольных шахт. Манометры для централизованного контроля за давлением воды в пожарно-оросительном трубопроводе следует устанавливать в наиболее ответственных для водоснабжения шахты точках пожарно-оросительной сети: на подающих воду в шахту ставах; в выработках, оборудованных ленточными конвейерами; в подготовительных выработках протяженностью более 500 м; вблизи очистных забоев; на тупиковых участках трубопровода большой протяженности; в других выработках, определенных проектом. Нижний предел уставки срабатывания электроконтактного манометра должен быть установлен на величину рабочего давления на данном участке трубопровода при подаче воды по нему на орошение и пылеподавление в часы максимального водопотребления. Информация по централизованному контролю за давлением воды должна выводиться на пульт горного диспетчера шахты по «светлому щиту».

На объектах, где один и тот же манометр используется для централизованного контроля и блокировки работы ленточных конвейеров, для размножения контактов манометра следует предусматривать реле, допущенные к применению на шахтах. Контакты манометров, используемых для централизованного контроля и блокировки, должны вводиться в цепь аварийного отключения аппаратуры управления машин и механизмов. Общие положения. При проектировании систем пожарно-оросительного водоснабжения шахт наиболее трудоемкой и одновременно ответственной операцией является проведение гидравлического расчета пожарно-оросительного трубопровода на пропуск нормируемого расхода воды на пожаротушение, который необходимо проводить для всех рассматриваемых вариантов водоснабжения шахты. В связи с этим гидравлический расчет пожарно-оросительного водоснабжения шахты рекомендуется выполнять с помощью ЭВМ.

Организации, разрабатывающие программы для ЭВМ по вопросам, связанным с проектированием пожарно-оросительного водоснабжения шахт, должны иметь соответствующую лицензию.